吉林结构紧凑空气预热器制造商

    NH3和SO3浓度乘积影响***氢氨形成的另一重要因素是NH3和SO3浓度的乘积。以往认为如果氨逃逸量在2μL/L以下将不会形成***氢氨，然而事实上在足够高的SO3烟气浓度下即使1μL/L的氨逃逸量仍可形成***氢氨。而且，随着NH3和SO3浓度乘积的升高，***氢氨的**温度升高，使得空预器发生***氢氨沉积的范围进一步加大。随锅炉运行负荷变化，会导致通过催化剂的烟气量、温度、烟气流速等发生变化，从而对***氢氨的形成产生影响：在锅炉满负荷(MCR)运行时，催化剂区域温度较高，流场也较为均匀，***氢氨的形成可能降低；反之，随着锅炉运行负荷的降低，烟气流量降低，催化剂区域温度降低，***氢氨的形成可能增加。3***氢氨的控制～230℃之间的温区位于空预器常规设计的冷段层上方和中间层下方，由于***氢氨在此温区为液态向固态转变阶段，具有极强的吸附性，会造成大量灰分在空预器沉降，引起空预器堵塞及阻力上升，严重时将迫使停炉以清理空预器。同时，***氢氨或***氨本身对金属有较强的腐蚀性，会造成催化剂金属支撑架和空预器冷段腐蚀。因此必须严格控制氨泄漏量，一般要求小于3μL/L。当反应器入口管道设计不合理时，会引起反应器截面上的NH3/NOx摩尔比、流量或温度出现偏差。 板式空气预热器每个模块均自带外框架。吉林结构紧凑空气预热器制造商

    可选用搪瓷镀层换热元件。在运行维护过程中，为减少***氢氨对机组安全运行的影响，应从以下几方面开展工作：（1）严格控制氨逃逸率。应通过脱硝性能试验，对脱硝出口进行全断面氨逃逸率检测，比对在线仪表，保证在线仪表准确反映实际情况。（2）建立脱硝系统定期试验制度，包括流场均匀性试验，催化剂活性试验。特别是流场试验。在催化剂运行2至3年后，催化剂活性必然降低。同时，因催化剂磨损、孔等原因，造成局部氨逃逸率超标，将进一步加快空预器冷段***氢氨的沉积。通过流场均匀性试验，能及时掌握催化剂局部失效引起氨逃逸率局部增加的状况，通过调整喷氨流量分布，避免氨逃逸率局部超标。（3）控制入炉煤硫份。由于运行中烟气流经催化剂后，烟气中SO2氧化为SO3的比率基本不变，因而，随入炉煤硫份的增加，***氢氨的生成物增加，只能通过控制入炉煤中的硫份来控制***氢氨。（4）加强空预器吹灰，并及时进行空预器清理工作。由于一旦发生***氢氨沉积，空预器堵塞发展较快，因此，要充分利用停炉机会检查空预器堵塞情况，一旦发现有***氢氨沉积，应立即采取措施，将空预器传热元件清理干净。 吉林结构紧凑空气预热器制造商板式空气预热器使用在热风炉。

    转子隔仓由中心筒和外部分仓组成。转子中心筒包括中心筒轮毂和内部分仓，其中转子主径向隔板与中心筒轮毂连为一体。从中心筒向外延伸的主径向隔板将转子分为24仓，这些分仓又被二次径向隔板分隔呈48仓。主径向隔板和二次径向隔板之间的环向隔板起加强转子结构和支撑换热元件盒的作用。转子与换热元件等转动件的全部重量由底部的球面滚子轴承支撑，而位于顶部的球面滚子导向轴承则用来承受径向水平载荷。三分仓设计的空预器通过有三种不同的气流，即烟气、二次风和一次风。烟气位于转子的一侧，而相对的另一侧为二次风侧和一次风侧。上述三种气流之间各由三组扇形板和轴向密封板相互隔开。烟气和空气流向相反，即烟气向下、一次风和二次风向上。通过改变扇形板和轴向密封板的宽度可以实现双密封和三密封，以满足对空预器总漏风率和一次风漏风率的要求。3、转子外壳转子外壳封闭转子并构成空预器的一部分，由低碳钢板制成。转子外壳由六个部分现场组装而成正八面**于两个端柱之间。端柱两侧的转子外壳由四套铰链侧柱支撑在用户钢架上，铰链侧柱的布置角考虑到了转子外壳和铰链侧柱能沿空预器中心向外自由、均匀膨胀。

    从而造成NH3泄漏以及NOx脱除不完全，使其易被氧化为SO3。SO3在空预器冷段(温度177～232℃)浓缩成酸雾，腐蚀受热面。在SCR反应器出口SO3与逃逸的氨反应生成***氢氨。在SO2氧化率的控制方面，主要取决于催化剂V2O5中的含量，钒的担载量不能太高，通常控制在1%左右可减少SO2氧化。此外，采用提高催化剂活性组分。如WO3)含量，亦可***SO2氧化。这一点在脱硝系统安装完成后，运行中基本没有调节手段。烟气流场优化烟气流场的不均匀将导致脱硝系统出口氨逃逸率局部超标，加快空预器传热元件上***氢氨的沉积。在氨逃逸量的控制方面可利用计算流体力学软件优化设计，对SCR脱硝装置入口烟气流量和流速分布进行模拟，确定导流叶片的类型、数量和位置，同时，在运行中针对经常的运行工况进行调匀试验。以使入口烟气流速、温度和浓度均匀；同时调整喷氨格栅各个喷口，使NH3混合均匀，保证脱硝出口的NOx含量和NH3均匀，避免局部氨逃逸量超标，减少氨逃逸量。运行中，由于机组负荷变化较大，虽然经过调匀试验，但无法保证在所有的工况下烟气流场均稳定均匀。因此，必然发生氨逃逸率局部偏大，长期低负荷运行将造成空预器堵塞的可能性加大。 板式空气预热器是一种节能设备。

    空预器吹灰压力、疏水温度，脱硝催化剂出口氨逃逸等表计的检测维护，保证指示准确。空预器检修中要通过校直大轴、修复密封片、利用新型密封技术等降低空预器漏风率，提高空预器出口排烟温度。C级及以上计划检修时，根据空预器腐蚀、积灰情况把蓄热元件拆包彻底清洗，冷、热端蓄热元件复装时调换位置使用。空预器堵塞严重的，要分析蓄热元件高度和直径设计是否合理，必要时进行大通道蓄热元件换型改造（改成L型直通道），或进行空预器增加直径改造。投用暖风器或热风再循环系统，将对机组经济性产生不利影响，机组煤耗将上升1-3g/kWh，因此，在冷端综合温度（或冷端平均温度）满足要求的情况下，应及时停用暖风器或热风再循环系统，防止过量投入造成能耗增加。空预器在线高压水冲洗案例：2012年11月，珞璜电厂在#5炉（600MW）运行中成功进行了空预器冷端传元热件在线高压水冲洗，取得成效。在《火力发电机节能降耗技术导则》、《300MW锅炉及辅机节能降耗技术导则》和《燃煤电厂节能降耗技术推广应用目录》推荐的相关技术基础上，对空预器密封治理的相关技术和注意事项进行介绍：（1）密封方式简介1)双道密封改造：将转子隔仓数增加一倍，通常由24分仓改为48分仓。 板式空气预热器使用在钢铁行业的炼钢炉。黑龙江安全可靠空气预热器的用途和特点

板式空气预热器是全焊接密封结构。吉林结构紧凑空气预热器制造商

    防止空预器堵灰、腐蚀措施适应范围：空预器堵灰、腐蚀严重的锅炉技术原理与要点：空预器综合冷端温度（空预器进口空气温度与烟气出口平均温度之和）对冷端结露和腐蚀、堵灰影响较大。空预器出口综合冷端温度如低于酸**温度，空预器冷端很快就会积灰，一周内就形成极难去除的板结垢。冷端温度目标值应根据“综合冷端温度与燃料含硫量变化曲线”确定，并根据燃用煤种性质进行修正，除收到基全硫（St,ar）＜，燃用其他煤种原则上不要低于130℃。烟气酸**主要受燃煤中的硫分、灰分、灰成分（特别是灰中Ca含量）、水分和发热量的影响，灰分和灰中Ca含量越高，酸**越低；硫分和水分越高，酸**越高。由于不同酸**计算经验公式计算出的数值偏差较大，对燃用煤种相对稳定的锅炉，应通过调整冷端温度观察空预器差压变化趋势等方法，确定该煤种对应的目标综合温度控制值，并根据空预器烟气侧差压变化情况及时提高空预器冷端温度控制值。为提高控制精度和减轻运行人员调整工作量，空预器综合冷端温度控制目标值建议通过原烟气SO2浓度、燃煤量、烟气量等参数实时计算并参与自动调节。机组启/停阶段要注重冷端温度控制。吉林结构紧凑空气预热器制造商

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